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上海湛流环保工程有限公司
的从图2-13可以看出,NB对NO,还原的温度窗口没有影响,无论NSR是大还是小
的从图2-13可以看出,NB对NO,还原的温度窗口没有影响,无论NSR是大还是小
还原反应都是在110左右激活。NSR的变化引起了MO还原效率的变化。当Nsa
时,NO,还原水平很低,即使在最佳还原温度1200K时NO,的最低排放浓度也有150pm
而当NR=2.0后,在最佳还原温度1200K时NO,的排放浓度只有40pm左右,且No,的
放浓度基本不再随着NSR的升高而变化。因此,实际工程中还原剂NH3/NO2的摩尔比应控
制在1.0-2.0的范围内比较合适
1实验结果能够清楚地体现化学平衡的原理。由图2-13可以看出,随若氨氮比的升高
NO浓度降低。氨氮比从0.5上升到1.0时,NO2浓度下降很多;但当氨氮比继续增加至2.0
以上时,NO浓度下降不多。这是因为氨在高温下的反应有氧化和还原两个方向,氨氮比超
过1.0以后,氨的选择性就会下降
时,NO,还原水平很低,即使在最佳还原温度1200K时NO,的最低排放浓度也有150pm
而当NR=2.0后,在最佳还原温度1200K时NO,的排放浓度只有40pm左右,且No,的
放浓度基本不再随着NSR的升高而变化。因此,实际工程中还原剂NH3/NO2的摩尔比应控
制在1.0-2.0的范围内比较合适
1实验结果能够清楚地体现化学平衡的原理。由图2-13可以看出,随若氨氮比的升高
NO浓度降低。氨氮比从0.5上升到1.0时,NO2浓度下降很多;但当氨氮比继续增加至2.0
以上时,NO浓度下降不多。这是因为氨在高温下的反应有氧化和还原两个方向,氨氮比超
过1.0以后,氨的选择性就会下降
0.05—NO，在炉膛出口烟气中占NO，的体积比例；
1.34—NO的体积分率（ppm）转化为标态质量浓度（mg/m2）的系数，即NO的
分子量（30）除以气体摩尔体积（22.4）
2.05—NO,的体积分来
（pom)转化为标态质量浓度（mg/m2）的系数，即NO,的
分子量（46）除以气体摩尔体积（22.4）。
品……62一“230心味以些学
（四）SNCR工艺的原素小时耗量的计算
m”30×2×10%%（2-53）
式中qom—一纯尿素的小时耗量，kgh；
qm一炉膛的烟气流量（标态、实际含嫩量下的干烟气），m2/h；
Co一脱硝系统未投入运行时，炉膛烟气NO的浓度（标态、实际含氧量下的干烟
n——尿素与NO。的摩尔比，根据SNCR的脱硝效率而定，可参考表2-1选取；
30、60—NO和尿素的分子是。
（五）需要说明的问题
以上关于还原剂需量的估算，只是理论上的计算数值，与实际工程中喷入的还原剂量相
差较大，实际工程中SNCR系统中的还原剂利用率远远小于SCR系统，一般只有30%。
40%，小型机组的还原剂利用率较大型机组的高。
实际工程实践中，准确计算出还原剂的量是十分困难的，主要原因有两个方面：一是就
目前的技术水平，设计时无法准确确定系统NO，的生成量，NO。的实际浓度需要根据工程运
行后实际测量确定；二是尚不能准确确定喷入的还原剂量（氨或尿素）和与02发生化学反
应生成NO的量。因此，工程还原剂的喷入量需要在理论计算的基础上，根据工程经验初步
确定，在工程调试中具体确定。
第七节影响SNCR脱硝性能的几个因素
SNCR工艺可以方便地在现有锅炉装置上进行改装。因为它不需要催化剂床层，仅仅需
要对还原剂的储存设备和喷射系统加以安装，所以初始投资相对于SCR工艺来说要低得多，
但操作费用与SCR工艺相当。SNCR还原NO，的化学反应效率主要取决于烟气温度、高温区
停留时间、含氨化合物（即还原剂)注入的类型和数量、混合效率等影响因素。
温度对SNCR的还原反应的影响最大。当温度高于1200℃时，NH、会被氧化成NO，反
而造成NO，排放浓度增大；而当温度低于89℃时，反应不完全，会造成所谓的“氨穿透”，
逃逸率高，造成新的污染。因此；散准的温度区间（温度窗口）是这两种趋势对立统一
的结果。对于锅护烟气处理最佳的温度窗口，通常出现在素汽发生得和对流热交换器所在的
区域。不同锅炉炉膛中的烟气流场和不同的燃烧器儿何结构，导或不同类型锅炉中的温度
口和最佳还原温度会有差异。通常，燃煤锅炉SNCR脱时的温度范围是800-120℃。
21-[021NO.]·(2-46）
[NO.]=21-[0]
式中[NO，】——NO.含量（实际氧量、标态），mg/m㎡；
[NO.]·—NO,含量（6%03、标态），mg/m2；
[02]—一实际O2，%；
[02]·6%02。
3.质量一体积浓度与体积浓度之间的转换
每立方米大气中污染物的质量数来表示的浓度叫质量一体积浓度，单位是mg/m2或
g/m'；体积浓度是用每立方米的大气中含有污染物的体积数（立方厘米）或（毫升）来表示的，
常用的表示方法是ppm，即lppm=lom2/m3=10-6。质量一体积浓度与ppm的换算关系为
（2-47）
X=MC/22.4
（2-48）
C=22.4X/M
式中X一污染物以每标准立方米的毫克数表示的浓度值；
C—一污染物以ppm表示的浓度值；
M——污染物的分子量。
（二)稀释风量估算
为了系统运行等的安全性和保证NH，与烟气的有效混合，一般需要在NH3进入烟道之
前，先与一定的空气进行充分混合，目前国内NH3稀释空气比在设计时满足锅炉在BMCR
时NH3含量小于10%，因此可以根据NH。的消耗量估算稀释风的量，具体计算式为
9m.=第×qNI出（BMCR）（2-49）
q,“6.7】×qa5（2-50）
式中qm—稀释空气比率（标态），m3/h；
9w，——NH3流量（标态），m2/h；
gau，—NH3流量，kg/h。
在估算出还原剂消耗量和稀释风量后，结合化学反应式就可以确定出系统物料平衡中各
管路相关物质的成分。
（三）炉膛出口烟气中NO和NO。浓度的计算
炉膛出口烟气中NO和NO2浓度的计算式为
CNo,=Cvo,×0.05
式中G.-解气中N0.的浓度（标态、实际含氧量下的干烟气），mya）；
o一加（中NO的浓度（标态、实际含氧量下的干烟气），mym；
6岛二奶就0，的路度《后态、安际含机盐下的干心），哪。
0.95—NO在炉虚出日烟气中占NO.的体积I比例；”
式（2-44）进行钻算，即
..=是MC.ogu3引-Q（1-gaue) x10-*/(1-品）（2-44）
Cs0,=Cno +Cmo,
式中9%w阳，—NH3流量，kg/h；
M一氨与NO，的摩尔比，根据SMCR脱硝效率而定，可参考表2-1选取；
Cso.—NO.含量（标态、干基、6%O2），mg/m²；
Cxo——NO含量（标态、干基、6%O2），mg/m；
Cxo.——NO,含量（标态、干基、6%O2），mg/m2；
CuBo——烟气中H2O的含量，%；
9..——烟气流速（标态、湿基），m2/h；
B—一氨的逃逸率；
a——实际02量；
男一NH3和NO，的分子量之比；
10-6—单位转换系数。
表2-1SNCR工艺的脱硝效率与NSR的关系
脱确效率（%）标称的化学章标比脱造激率（%）标称的化学摩尔比
24
a.8
1.34—NO的体积分率（ppm）转化为标态质量浓度（mg/m2）的系数，即NO的
分子量（30）除以气体摩尔体积（22.4）
2.05—NO,的体积分来
（pom)转化为标态质量浓度（mg/m2）的系数，即NO,的
分子量（46）除以气体摩尔体积（22.4）。
品……62一“230心味以些学
（四）SNCR工艺的原素小时耗量的计算
m”30×2×10%%（2-53）
式中qom—一纯尿素的小时耗量，kgh；
qm一炉膛的烟气流量（标态、实际含嫩量下的干烟气），m2/h；
Co一脱硝系统未投入运行时，炉膛烟气NO的浓度（标态、实际含氧量下的干烟
n——尿素与NO。的摩尔比，根据SNCR的脱硝效率而定，可参考表2-1选取；
30、60—NO和尿素的分子是。
（五）需要说明的问题
以上关于还原剂需量的估算，只是理论上的计算数值，与实际工程中喷入的还原剂量相
差较大，实际工程中SNCR系统中的还原剂利用率远远小于SCR系统，一般只有30%。
40%，小型机组的还原剂利用率较大型机组的高。
实际工程实践中，准确计算出还原剂的量是十分困难的，主要原因有两个方面：一是就
目前的技术水平，设计时无法准确确定系统NO，的生成量，NO。的实际浓度需要根据工程运
行后实际测量确定；二是尚不能准确确定喷入的还原剂量（氨或尿素）和与02发生化学反
应生成NO的量。因此，工程还原剂的喷入量需要在理论计算的基础上，根据工程经验初步
确定，在工程调试中具体确定。
第七节影响SNCR脱硝性能的几个因素
SNCR工艺可以方便地在现有锅炉装置上进行改装。因为它不需要催化剂床层，仅仅需
要对还原剂的储存设备和喷射系统加以安装，所以初始投资相对于SCR工艺来说要低得多，
但操作费用与SCR工艺相当。SNCR还原NO，的化学反应效率主要取决于烟气温度、高温区
停留时间、含氨化合物（即还原剂)注入的类型和数量、混合效率等影响因素。
温度对SNCR的还原反应的影响最大。当温度高于1200℃时，NH、会被氧化成NO，反
而造成NO，排放浓度增大；而当温度低于89℃时，反应不完全，会造成所谓的“氨穿透”，
逃逸率高，造成新的污染。因此；散准的温度区间（温度窗口）是这两种趋势对立统一
的结果。对于锅护烟气处理最佳的温度窗口，通常出现在素汽发生得和对流热交换器所在的
区域。不同锅炉炉膛中的烟气流场和不同的燃烧器儿何结构，导或不同类型锅炉中的温度
口和最佳还原温度会有差异。通常，燃煤锅炉SNCR脱时的温度范围是800-120℃。
21-[021NO.]·(2-46）
[NO.]=21-[0]
式中[NO，】——NO.含量（实际氧量、标态），mg/m㎡；
[NO.]·—NO,含量（6%03、标态），mg/m2；
[02]—一实际O2，%；
[02]·6%02。
3.质量一体积浓度与体积浓度之间的转换
每立方米大气中污染物的质量数来表示的浓度叫质量一体积浓度，单位是mg/m2或
g/m'；体积浓度是用每立方米的大气中含有污染物的体积数（立方厘米）或（毫升）来表示的，
常用的表示方法是ppm，即lppm=lom2/m3=10-6。质量一体积浓度与ppm的换算关系为
（2-47）
X=MC/22.4
（2-48）
C=22.4X/M
式中X一污染物以每标准立方米的毫克数表示的浓度值；
C—一污染物以ppm表示的浓度值；
M——污染物的分子量。
（二)稀释风量估算
为了系统运行等的安全性和保证NH，与烟气的有效混合，一般需要在NH3进入烟道之
前，先与一定的空气进行充分混合，目前国内NH3稀释空气比在设计时满足锅炉在BMCR
时NH3含量小于10%，因此可以根据NH。的消耗量估算稀释风的量，具体计算式为
9m.=第×qNI出（BMCR）（2-49）
q,“6.7】×qa5（2-50）
式中qm—稀释空气比率（标态），m3/h；
9w，——NH3流量（标态），m2/h；
gau，—NH3流量，kg/h。
在估算出还原剂消耗量和稀释风量后，结合化学反应式就可以确定出系统物料平衡中各
管路相关物质的成分。
（三）炉膛出口烟气中NO和NO。浓度的计算
炉膛出口烟气中NO和NO2浓度的计算式为
CNo,=Cvo,×0.05
式中G.-解气中N0.的浓度（标态、实际含氧量下的干烟气），mya）；
o一加（中NO的浓度（标态、实际含氧量下的干烟气），mym；
6岛二奶就0，的路度《后态、安际含机盐下的干心），哪。
0.95—NO在炉虚出日烟气中占NO.的体积I比例；”
式（2-44）进行钻算，即
..=是MC.ogu3引-Q（1-gaue) x10-*/(1-品）（2-44）
Cs0,=Cno +Cmo,
式中9%w阳，—NH3流量，kg/h；
M一氨与NO，的摩尔比，根据SMCR脱硝效率而定，可参考表2-1选取；
Cso.—NO.含量（标态、干基、6%O2），mg/m²；
Cxo——NO含量（标态、干基、6%O2），mg/m；
Cxo.——NO,含量（标态、干基、6%O2），mg/m2；
CuBo——烟气中H2O的含量，%；
9..——烟气流速（标态、湿基），m2/h；
B—一氨的逃逸率；
a——实际02量；
男一NH3和NO，的分子量之比；
10-6—单位转换系数。
表2-1SNCR工艺的脱硝效率与NSR的关系
脱确效率（%）标称的化学章标比脱造激率（%）标称的化学摩尔比
24
a.8
